Разрезной кольцевой резонатор. Моделирование резонансных интегральных устройств. Смотреть что такое "Кольцевой резонатор" в других словарях

Изобретение относится к технике сверхвысоких частот и обеспечивает перестройку резонансной частоты. Керамическое кольцо прямоугольного сечения с двух сторон имеет слои. 2 и 3 металлизации (сМ). В керамическом кольце I и СМ 2 выполнен радиалышй разрез 4 Металлическая перекйлчка 5 одним концом закреплена на СМ 2 вблизи от разреза 4 и может врав|аться. Резонансная частота кольцевого резонатора определяется положением 4eтaлличecкoй 5 ,1 ил. ;о СП фь

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛ ИСТИЧЕСИИХ

РЕС1 1У БЛИН (s1)y Н 01 Р 7/08

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

00 делАм изОБРетений и ОтнРытий

Гедзюн В.А.,Яковлев П.А. Новые высоковольтные конденсаторы. -Электронная техника, сер.8. Радиодетали, вып.2 (23 1. 1971, с.3-7. (54) КОЛЬЦЕВОЙ РЕЗОНАТОР.

„.SU„„5404 А (57) Изобретение относится к технике сверхвысоких частот и обеспечивает перестройку резонансной частоты. Керамическое кольцо I прямоугольного сечения с двух сторон имеет слои, 2 и 3 металлизации (СМ). В керамическом кольце 1 н СМ 2 выполнен радиальный разрез 4. Металлическая пережжка 5 одним концом эакренлена на СМ 2 вблизи от разреза 4 и монет вращаться. Резонансная частота кольцевого резоиатораопределяется попоаекием металлической перемычки5 ° 1 ил.

1195404 тора.- При этом обеспечивается плавное двухкратное изменение резонансной частоты, так как в первом приближении в одном крайнем положении металлической перемычки 5, при котором она не перемыкает ни радиальный разрез 4, ни часть споя 2 ме таллизации, кольцевой резонатор

° представляет собой разомкнутый полуволновой резонатор, а в другом положении, при котором металлическая перемычка 5 перемыкает радиаль- . ный разрез 4, кольцевой резонатор представляет собой замкнутый резонатор с длиной, равной длине волны.

Формула изобретений

Кольцевой резонатор, содержащий керамическое кольцо, имеющее прямоугольное поперечное сечение, плоские поверхности которого покрыты слоями металлизации, о т л и ч а ю— шийся тем, что, с целью обеспечения перестройки резонансной частоты, в керамическом кольце и слое металлизации выполнен радиальный разрез и введена металлическая перемычка, длина которой превышает внут-! ренний диаметр керамического коль,ца, при этом металлическая перемыч ка одним концом закреплена на слое металлиэации в непосредственной близости от радиального разреза с возможностью вращения вокруг точки закрепления.

Составитель В.Апыбин

Редактор A.Лежнина Техред И.Асталош

Заказ 7421/56 Тираж 637

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д.4/5

Подписное

Филиал ППП "Патент", r.Óæãoðîä, ул.Проектная, 4

Изобретение относится к технике сверхвысоких частот и может быть использовано в частотно-селектнвных элементах тракта.

Целью изобретения является обес- S печенке перестройки резонансной частоты.

На чертеже представлена конструкция кольцевого резонатора.

Кольцевой резонатор содержит кера->О мическое кольцо 1, имеющее прямоугольное сечение, плоские поверхности которого покрыты слоями 2 и 3 металлизации. В керамическом кольце 1 и слое 2 металлизации выполнен радиальный разрез 4 и введена металлическая перемычка 5, длина которои превышает внутренний диаметр керамического кольца 1, при этом металлическая перемычка 5 одним концом эак- >О реплена на слое 2 металлизации в непосредственной близости от радиального yaspesa 4 с возможностью вращения вокруг точки 6 закрепления.

Кольцевой резонатор работает сле- 2 дующим образом.

Электромагнитные колебания в кольцевом резонаторе возбуждаются на резонансной частоте при подключении его к генератору. Резонансная часто- 30 та кольцевого резонатора определяется положением металлической перемычки 5, поверхность которой контактирует со слоем 2 металлизации и при перемещении которой изменяется эффективная длина кольцевого резонаКорректор М.Макснмишинец.

Выходные данные сборника:

МОДЕЛИРОВАНИЕ РЕЗОНАНСНЫХ ИНТЕГРАЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

Андросик Андрей Борисович

Воробьев Сергей Андреевич

канд. техн. наук, доцент МГОУ, г. Москва

Мировицкая Светлана Дмитриевна

канд. техн. наук, доцент МГОУ, г. Москва

Проведено исследование одиночной резонансной структуры, двойного кольцевого резонатора, а также тройного кольцевых резонаторов. В случае тройной резонансной структуры рассмотрено вертикальное и последовательное расположение колец. Рассмотрены результаты модельных исследований для этих типов резонаторов.

Ключевые слова: кольцевой микрорезонатор, интегральная фотоника, планарные структуры, спектр частот .

Важной разновидностью волноводных структур интегральной фотоники являются резонансные структуры – кольцевые микрорезонаторы . В последние годы они представляют все больший интерес для исследователей в области волноводной и интегральной оптики. Резонансные структуры являются потенциальными кандидатами для использования в таких областях применения интегральной фотоники как фильтрация волн; маршрутизация; переключение; модуляция; конвертирование, мультиплексирование и демультиплексирование оптического излучения . Для повышения качества выполняемых функций целесообразно использовать изготовление резонансных структур в виде множественных компонент. Множественные резонансные фотонные структуры обеспечивают улучшение основных оптических параметров, таких как свободный спектр частот, полную ширину половины максимума, добротность, чувствительность и др.

Множественные резонансные планарные структуры интегральной фотоники разработаны на базе нового перспективного явления, управления излучением, заключенного в микронные пленки прозрачного материала . Правильный выбор подложки, пленки и конфигурации волновода позволяет выполнить широкий спектр оптических преобразований излучения. Благодаря миниатюрным размерам достигается высокая плотность оптических компонентов в определенном месте, в отличие от традиционной объемной оптики. Таким образом, множественные резонансные структуры являются представителями нового поколения оптико-электронных систем, в которых оптические волноводы и световодные системы заменены на волноводные оптические элементы. Компьютерное моделирование этой новой группы элементов позволяет создать и изготовить принципиально новый класс оптических фотонных изделий .

Все многообразие конфигураций кольцевых микрорезонаторов можно классифицировать по двум параметрам: по форме резонатора (диск, кольцо, трасса или эллипс); по схеме взаимосвязи т.е. по схеме передачи энергии между волноводом и резонатором (вертикальные и боковые). В схеме боковой связи резонатор и волновод изготавливаются на одном уровне из одинакового материала; при этом взаимосвязь контролируется только за счет расстояния между волноводом и резонатором. В вертикальных схемах взаимосвязь контролируется как в вертикальном, так и в боковом положении. Кроме того, вертикальные и боковые конфигурации отличаются технологиями изготовления (SW - одномодовый волновод, MR – микрорезонатор).

В кольцевых резонаторах возбуждается несколько мод, распространяющихся по кольцу. Дисковые резонаторы позволяют поддерживать одномодовый режим излучения; при этом облегчается контроль за поведением излучения и характеристиками резонатора. Важной характеристикой волноводов является коэффициент связи. В дисковых и кольцевых резонаторах область связи ограничена, а трековые являются альтернативой для увеличения этой области. Микрорезонаторы с двумя волноводами позволяет выполнять дополнительную селекцию излучения за счет второго резонанса. Основные типы резонансных планарных структур приведены на рис.1.

Синтез кольцевых резонаторных фильтров, соединённых в ряды или последовательные линии является актуальной задачей волноводной фотоники . Его целью является получение оптимальных характеристик фильтрации, мультиплексирования, переключения и др. К основным характеристикам относятся свободный спектр частот (расстояние между двумя последовательными резонансными пиками в порту понижения), полная ширина половины максимума (ширина сигнала в половине максимального значения пика нормированной интенсивности), добротность, чувствительность (однородная и поверхностная), предел чувствительности, отношение максимума/минимума сигнала.

Оптимальное взаимодействие между всеми связанными резонаторами позволяет обеспечить требуемый отклик фильтра . Использование двойных и кратно соединенных кольцевых резонаторов дают возможность для реализации характеристик различных типов фильтров (рис.2).

Важным параметром при создании фильтров или датчиков на основе микрорезонаторных структур является свободный спектр частот (FSR) – расстояние между двумя последовательными пиками в порту понижения в масштабе длин волн. Этот параметр определяет селективность датчика. Таким образом, если две последовательные длины волны резонирования очень близки друг к другу, то становится затруднительно дифференцировать их между собой. Следовательно, чем больше свободный спектр частот, тем лучше рабочие характеристики микрорезонатора. Математически этот параметр выражается как:

,

где n g - групповой индекс; n g =n-l(dn/dl); l - длина волны; L=pR T .

Использование группового коэффициента преломления позволяет повысить точность измерений. Как видно из формулы (1) свободный спектр частот обратно пропорционален размеру резонатора, т. е. для достижения большого значения FSR следует минимизировать длину резонатора.

Максимальная передача t max - величина отброшенного сигнала на резонансе. В асимметричном случае она имеет вид:

Минимальное отражение является мощностью сигнала, оставленной во входном волноводе на резонансе.

Отношение исчезновения - отношение питания в порту передачи на резонансе и от резонанса. Например, если изогнутый волновод используется в качестве фильтра добавления-разложения, важно, чтобы сигнал на резонансе был извлечен полностью из входного волновода для минимизации перекрестных помех.

В асимметричном случае можно записать:

Изящество, Q-фактор. Изящество, добротность (Q-фактор), резонансная ширина, пропускная способность – это условия, которые, главным образом, связаны с полной шириной в половине максимума (FWHM) передачи. При низких значениях FWHM величины чувствительности и добротности повышаются. Последнее особенно важно для датчиков. FWHM понижается при низких коэффициенте связи и длине волны, а также при увеличении длины резонатора L. Резонансная ширина, или пропускная способность определяются как FWHM резонанса изогнутого волновода.

Изящество - отношение FSR к пропускной способности, является безразмерной величиной. Формула для FWHM в угловом масштабе может быть записана следующим образом:

Изящество F тесно связано с пропускной способностью и определено как отношение FSR и пропускной способности:

,

Очень важно соблюдать равновесие между FSR , который должен быть идеально высоким и FWHM, который должен быть идеально низким для обеспечения возможности дифференциации между смежным резонансным пиком и переходом на нижний уровень рабочего резонансного пика. Следовательно, чем выше значение F, тем лучше характеристики чувствительности и селективности. Из формулы (8) можно заметить, что F зависит от внутренних потерь и от связи, т.е. внешних потерь резонатора. Чем выше сумма общих потерь, тем ниже F резонатора. Почти всегда выгодно уменьшать и внутренние, и внешние потери для получения более высокого значения F. Однако, внешние потери, обусловленные связью, являются неизбежными и не могут быть слишком малы для резонатора, работающего как оптический фильтр. В случае, когда внешние потери меньше, чем внутренние, вся переходная мощность будет потеряна в резонаторе. Вследствие таких связей кольцевой резонатор должен использовать строго наведенный световод для минимизации радиусных потерь на изгибе волновода с очень малым радиусом.

Другой тесно связанный параметр – добротность (Q-фактор), определяемый как отношение длины волны резонанса (пика) к FWHM пика:

,

Значение добротности имеет большое значение для датчиков. Чем выше значение добротности, тем лучше сенсорные параметры датчиков, использующих резонансный метод сдвига длины волны. Низкие значения добротности необходимы при реализации метода изменения интенсивности. Для достижения высокого значения добротности, связь должна быть очень низкой, потери минимизированы, FWHM – низкий, а радиусы – большие. Добротность и изящество связаны между собой следующим образом:

,

С практической точки зрения Q-фактор интересен, поскольку он характеризует непосредственную абсолютную ширины пика. Добротность связана с физическим размером резонатора, поэтому при сравнении различных резонаторов удобнее использовать параметр изящества.

Усиление поля. Одна из интересных функций кольцевого резонатора - высокая полевая интенсивность, которая создана в кольцевом резонаторе на резонансе. Усиление поля FE, является отношением амплитуды поля в кольце к амплитуде в волноводе входной шины:

,

Так как поле в кольце не одинаковое, усиление поля обычно выбирается сразу после входного разветвителя. Для хорошего кольца потеря очень низка, и коэффициент связи обычно не столь высок, таким образом, поле в кольце предполагается практически постоянным.

Внутренне резонансные вносимые потери. Это потери, которые испытывает сигнал в порту при передаче в кольцо. Требуется, чтобы эти потери были как можно меньше, тогда передача от резонансного сигнала будет без помех.

Форма строки (форм-фактор). Форма импульса для одного микро кольцевого резонатора часто моделируется функцией Лоренца, имеющей вид:

,

Форма импульса Лоренца является приближением первого порядка, которое является достаточно удобным для резонаторов с малыми потерями.

Схема канала, используемого в качестве фильтра, приведена на рис.3. На первом этапе осуществляется исследование распределения электромагнитных полей и переходной характеристики системы оптической селекции, представляющей собой два планарных волновода, связанных через кольцевой резонатор . Если входной сигнал содержит длину волны несущей, являющейся резонансной для кольцевого элемента, она ответвится в выходной волновод. Отношения интенсивностей прошедшего и ответвленного сигналов к входной интенсивности на разных длинах волн (коэффициент передачи) и зависимость этого отношения от времени определяют важнейшие свойства селектирующего элемента.

Рисунок 3. Геометрические особенности поперечного сечения моделируемой волноводной системы

Расстояние между кольцевым резонатором и волноводами (оно принимается одинаковым для входного и выходного волноводов) должно быть достаточно мало, чтобы каждый из волноведущих элементов находился в поле вытекающей волны другого. Например, при распространении оптического сигнала по входному волноводу (если его вытекающие волны перекрываются с волнами кольцевого резонатора) часть энергии, переносимая вытекающей волной, переходит в волну, ограниченную резонатором. Количество энергии, ответвленной в резонатор, зависит от расстояния между волноведущими элементами и длины участка эффективного обмена электромагнитными полями. Константы распространения и показатели преломления материалов также влияют на степень их связанности.

Модель кругового микрорезонатора, локально увеличивающего мощность света для определенных длин волн, представлена на рис.4. Эта функциональная возможность объясняется следующим образом. Резонатор и волновод находятся в непосредственной близости друг от друга, при этом часть поступающей энергии переходит в резонатор. Такой переход известен как направленная связь . В микрорезонаторе часть этой энергии направляется вдоль окружности резонатора и после совершения полного витка интерферирует с входящим полем волновода. На резонансных частотах, когда оптическая длина пройденного пути многократна эффективной длине волны, интерференция в резонаторе конструктивна. Эта конструктивная интерференция может привести к усилению электромагнитного поля и соответственно к увеличению мощности в резонаторе. В этом одиночном круговом микрорезонаторе длина окружности кольца - L(L=2nR; радиус- R) ,коэффициент связи - k. Коэффициент интенсивности затухания кольца a. Волновое число равно k n .

Рисунок 4. Одиночный круговой резонатор

Исследование поведения мощности между резонатором и диэлектрическим волноводом приведено в . Предложенная модель показывает связь между полями резонатора и волновода. Электрическая и магнитная составляющая поля в резонаторе является суммой отдельных амплитуд полей распространяющихся мод.

Соотношения прошедшего и отклоненного электрических полей можно записать следующим образом:

где k n =(2pn eff)/l и g обозначает коэффициент потерь интенсивности направленного ответвителя и n eff – эффективный показатель преломления.

Используя эти уравнения, можно вычислить отношение полей E t /E i:

Целесообразно ввести следующие параметры:

Соотношение интенсивности для выходного порта принимает вид:

Спектр передачи одиночного кольцевого резонатора представлен на рис.5; максимум и минимум передаточной характеристики вычислялся с использованием зависимостей:

Полная ширина на половине максимума (FWHM или 3 дБ ширина полосы)

и параметр изящества F резонатора имеют вид:

Параметр F является измерительной характеристикой фильтра. Точка резонанса T min в уравнении (18) определяется следующим образом:

Одиночный круговой резонатор с двумя связанными волноводами для входа и выхода сигнала показан на рис.6.

В приведенных ниже расчетах не учитываются потери связи, т. е. рассматривается предположение (D 2 =1).

Отклик фильтра одиночного кольцевого резонатора с двумя связанными волноводами и коэффициентами связи k 1 =k 2 =0.2 в обоих симметричных связанных волноводах показан на рис.6.Предполагается, что потери внутри кольца полностью компенсированы (a=0).

Максимум и минимум передачи вычисляется следующим образом. Для пропускного порта

Для результирующего порта

Результирующее отношение вход/выход имеет следующий вид

Интенсивность излучения на выходе I t 1 пропускного порта равна нулю в резонансе (k n L=2mp); это показывает, что резонансная длина волны полностью выводится резонатором, для одинаковых симметричных сонаправленных ответвителей k 1 =k 2 при a=0. Значение a=0 достижимо только внедрением селективного усилителя внутрь кольцевого резонатора, для компенсации волноводных потерь. Значение коэффициента затуханияинтенсивности a является постоянной величиной в полностью пассивном кольцевом резонаторе. Возможность достижения минимума интенсивности (I t 1 /I i 1 =0) при резонансе передаточной функции на выходе I t 1 пропускного порта осуществляется получением корректного отношения коэффициентов связи k 1 , k 2 и коэффициента ослабления интенсивности a.

Рисунок 6. Одиночный и двойной кольцевые резонаторы

Двойной кольцевой резонатор. Схема двойного кольцевого резонатора показана на рис.6 Входное поле E i 1 связывается с портом 1. Выходное поле получено в пропускном E t 1 или в результирующем порте E t 2 . Другое входное поле E i 2 можно внедрить в порт добавления устройства.

Вычислительные модели, описанные выше, хорошо подходят для устройств с однородным показателем преломления резонатора. При моделировании следует учесть условия формирования активных секций, изменения показателя преломления в одной части резонатора за счет локального нагрева, потери при переходе от активной зоны к пассивной, на границе прямого волновода и изогнутой части волновода, потери связи и материальные потери для каждого сегмента. Для выполнения расчетов этих специфических деталей, следует разделить всю конфигурацию кольцевого резонатора на разные сегменты (рис.6) для двойного кругового резонатора. Электрическое поле электромагнитной волны, распространяющейся в каждом сегменте, описывается следующим уравнением:

где Е А - амплитуда электрического поля, a segment - коэффициент затухания интенсивности.

Двойной кольцевой резонатор дает возможность распространения свободного спектра частот к меньшему общему таких частот одиночных кольцевых резонаторов. Это достигается путем выбора различных радиусов в двойном кольцевом резонаторе. В случае разных радиусов, излучение, проходящее через двойной кольцевой резонатор, запускается из порта убывания, в случае удовлетворения резонансных условий для двух одиночных кольцевых резонаторов. Свободный спектр частот двойного кольцевого резонатора с двумя различными радиусами можно записать следующим образом:

где N и M-натуральные и взаимно простые числа. Передаточные функции существенно зависят от коэффициентов связи, которые характеризуют перекрёстные помехи между резонансными пиками и ложными резонансными пиками.

Использование двойного кольцевого резонатора с разными радиусами открывает возможность получения большего свободного спектра частот по сравнению со случаем одиночного кольцевого резонатора. Передаточная характеристика пропускного порта имеет, в основном, форму Лоренца. Отклик обобщенного фильтра можно реализовать путем использования двух параллельно связанных двойных кольцевых фильтров (R1≠R 2).

Для создания плоскости на верхней части отклика фильтра, предложено использовать тройной кольцевой резонатор с целью увеличения фактора формы и коэффициента вкл\выкл пропускного и результирующего портов. Коэффициенты связи κ 0-3 можно подсчитать для определённого отношения вкл/выкл и для фактора формы, равного 0,6 для результирующего порта. В простейшем случае используются коэффициенты для случая симметричной связи, k 0 =k 3 и k 1 =k 2 .

Передаточная характеристика конфигурации тройного кольцевого резонатора с коэффициентами связи k 0 =k 3 =0,7 для внешней связи и k 1 =k 2 =0,2 для внутренней связи в центре с компенсацией потерь (a segment =0) показана на рис.6. Радиус кольца R=134 мкм был выбран для достижения разнесения каналов 100 ГГц; общий показатель преломления 3,46; отношение вкл/выкл 30 dB. Крутой спад и резкий подъем достигнут за пределами полосы режекции. Возможное решение для реализации такого фильтра и отношения вкл/выкл более 30 дБ достигается для резонаторов без потерь при коэффициентах связи в интервале k 0 =k 3 =0,65-0,7 для внешней связи и k 1 =k 2 =0,18-0,26 для связи в центральной зоне.

Вычислительная модель тройного кольцевого резонатора параллельного соединения показана на рис.6. Передаточная характеристика подсчитана для линейно расположенных одиночных кольцевых резонаторов. Основной составной элемент состоит из одиночного кольцевого резонатора с радиусом окружности R=117 мкм, и длиной 200 мкм для зоны связи и длиной 300 мкм для прямых зон 11 и 15. Сделано допущение об отсутствии потерь в тройном кольцевом резонаторе и постоянстве показателя преломления (который определяет физическую и волноводную дисперсии) для всех сегментов. Расстояние между резонаторами равно Ѕ9+10+11+12+ Ѕ13, что эквивалентно половине кольца окружности резонатора. Отклик пропускного и результирующего портов показана на рис.7. Кольцевые резонаторы синхронизированы по фазе.

Рисунок 7. Тройной кольцевой резонатор

Фактор формы для этой схемы равен 0,18. Плоская характеристика полосы пропускания может быть получена небольшим смещением резонансной частоты каждого одиночного кольцевого резонатора. Это управляемое отклонение от частоты резонанса позволяет реализовать оптические фильтры с полосами пропускания с плоскими вершинами, необходимые для оптических систем мультиплексирования каналов длин волн.

Синтез оптических фильтров с использованием линейного ряда одиночных кольцевых резонаторов с двумя входными/выходными волноводами описан в . Вычисленный спектр передачи ряда из 9 элементов кольцевых резонаторов, работающих без потерь, представлен в Расстояние между параллельно соединенными одиночными кольцевыми резонаторами и влияние на форму фильтра теоретически исследовано в

Для реализации амплитудно-частотного отклика фильтра, который подразумевает высокий фактор формы (0,5–0,6), наиболее удобна конфигурация серийно соединенного тройного кольцевого резонатора. Отклик фильтра в этом случае определяется, в основном, точным выбором коэффициентов связи. Фазу следует подбирать для обеих конфигураций. Преимуществом параллельно соединённого тройного кольцевого резонатора является возможность усиления FSR. Это достижимо только в случае серийно связанных конфигураций, путем выбора наименьшего радиуса кольца.

Был выведен математический инструмент для описания поведения конфигураций кольцевого резонатора. Реализация этих моделируемых структур, работающих без потерь, должна быть выполнена на основе полупроводникового материала с прямой шириной запрещенной зоны для получения активных структур или интегрирования пассивных и активных устройств.

Список литературы:

1.Андросик А.Б., Воробьев С.А., Мировицкая С.Д. Основы волноводной фотоники.- М.: МГОУ, 2009.

2.Андросик А.Б., Воробьев С.А., Мировицкая С.Д. Математические основы волноводной фотоники.- М.: МГОУ, 2010.

3.Андросик А.Б., Воробьев С.А., Мировицкая С.Д. Волноводная и интегральная фотоника.- М.: МГОУ, 2011.

4.Chew Y.H. et al. An Optical Filter of Adjustable Finesse Using an Amplified Fiber Ring Resonator. IEEE J. Lightwave Technol., vol. 15, no. 2, pp. 364-370, 1997.

5.Chin M.K. et al. GaAs Microcavity Channel-Dropping Filter Based on a Race-Track Resonator. IEEE Photon. Technol. Lett., vol. 11, no. 12, pp. 1620-1622, 1999.

6.Griffel G. Syntesis of Optical Filters Using Ring Resonator Arrays. IEEE Photon/ Technol.Lett. 12(7), 810-812, 2000.

7.Klunder D.J.W. et al. Experimental and numerical study of microresonators with air and polymer cladding. Journal of Lightwave Technology, 21(4):1099–1110, 2003.

8.Madsen C.K. and Zhao J.H. A General Planar Waveguide Autoregressive Optical Filter. IEEE J. Lightwave Technol., vol. 14, no. 3, pp. 437-447, 1996.

9.Marcatili E.A.J. Dielectric Rectangular Waveguide and Directional Coupler for Integrated Optics, Bell Syst. Techn. J., vol. 48, pp. 2071-2101, 1969.

10.Weiershausen W. and Zengerle R. Photonic highway switches based on ring resonators used as frequency-selective components. Appl. Opt., vol. 35, no. 30, pp. 5967-5978, 1996.

11.Yariv A. Universal relations for coupling of optical power between microresonators and dielectric waveguides. Electronics Letters, 36:321–322, 2000.

Для повышения эффективности обдирки Н 0 предлагается использовать кольцевой резонатор со встроенным внутрь частотным конвертором для генерации лазерного излучения 3-ей гармоники (355нм). Импульсное излучение с длинной волны 355нм необходимо для предварительного возбуждения Н 0 перед обдиркой в магнитном поле. Длительность импульса согласована с длиной сгустка и должна быть не более 50 псек. Периметр кольцевого резонатора, с учетом оптической длины нелинейных кристаллов, соответствует частоте следования сгустков Н 0 (402.5МГц). Основное требование к кольцевому резонатору (основной параметр для оптимизации) – максимальная добротность резонатора при фиксированной импульсной мощности (не менее 1МВт). Чем выше достигаемая добротность резонатора, тем меньше может быть требуемая частота повторения импульсов для генерации 3-ей гармоники, тем меньше требуемая средняя мощность лазера накачки. Возможны два варианта генерации 3-ей гармоники внутри кольцевого резонатора.

Вариант-1 : В кольцевой резонатор вводится только первая (фундаментальная) гармоника импульсного лазера с длинной волны 1064нм. В этом случае внутри кольцевого резонатора размещаются два нелинейных оптических кристалла – один для генерации 2-ой гармоники излучения (532нм) и второй кристалл для генерации 3-ей гармоники. Схема варианта-1 представлена на рис.1. Для минимизации потерь в резонаторе все три зеркала должны иметь отражающие покрытия с максимально возможным коэффициентом отражения только для 3-ей гармоники, а оптические поверхности нелинейных кристаллов должны быть покрыты трех полосным антибликовым покрытием. Это антибликовое покрытие должно обеспечивать минимальный коэффициент отражения для всех трех гармоник излучения.

Рис.1 Кольцевой резонатор с двумя нелинейными кристаллами для генерации 2-ой и 3-ей гармоники.

Стабильность циркулирующего в резонаторе излучения обеспечивается двумя сферическими вогнутыми зеркалами. Нелинейные кристаллы располагаются в той части кольцевого резонатора, где минимальная угловая расходимость излучения.

Вариант-2 представлен на рис.2. В кольцевой резонатор вводятся фундаментальная и 2-ая гармоники, которые затем суммируются в 3-ю гармонику на нелинейном кристалле, расположенном внутри резонатора. Требования к оптическим поверхностям те же что и для варианта-1. Разница только в длине плеч кольцевого резонатора из-за отсутствия второго нелинейного кристалла и требования иметь одинаковую частоту повторения (402.5МГц).

Рис.2 Кольцевой резонатор с одним нелинейным кристаллом для генерации 3-ей гармоники.

Вариант-1 имеет более простую схему ввода излучения в кольцевой резонатор в сравнении с вариантом-2. Однако этот вариант хуже варианта-2 по ожидаемым потерям из-за внесения в резонатор дополнительных 2-ух оптических поверхностей и большей длине пути в нелинейной оптической среде, имеющей коэффициент поглощения до 1% на сантиметр пути. Вариант-2 обладает еще одним дополнительным преимуществом – кристаллы располагаются на большем расстоянии от пучка Н 0 и поэтому подвергаются меньшему радиационному воздействию.

В таблицах 1 и 2 представлены параметры оптических элементов для варианта-1 и варианта-2 соответственно, в случае использования ВВО-Е кристаллов длиной по 25мм каждый. Углы треугольника по ходу лазерного пучка выбраны следующие: 113 0 , 22 0 , 45 0 . Первый угол равен 113 0 и выбран из соображения иметь угол падения близкий к углу Брэгга, в предположении что используемый материал входного окна – ВК7 (или К8). Вторые два угла выбраны из соображения максимального удаления кристаллов от пучка Н 0 при необходимом отношении вертикального и горизонтального размеров в точке фокуса и в месте встречи со сгустком Н 0 и еще приемлемых аберрациях. Оптическая длина пути в каждом варианте одинаковая и равна 744.8мм. Оптимизация радиусов кривизны вогнутых сферических зеркал в обоих вариантах проводилась с целью устранения биения размеров пучка при каждом обходе. Если использовать в оптической схеме сферических зеркал с разными радиусами кривизны, то помимо устранения биений размеров возможно размещение точки фокусировки точно по средине между сферически зеркалами.

Таблица.1

N	Радиусы кривизны (мм)	Толщина (мм)	Апертура (мм)	Материал	Покрытия
1	∞/∞	5	50	ВК7	AR(1064)/HR(355)
2	−	252.85	−	−	−
3	326.5/∞	5	25	ВК7	HR(355)/AR(1064+532)
4	−	329.15	−	−	−
5	326.5/∞	5	25	ВК7	HR(355)/AR(1064+532)
6	−	133.95	−	−	−
7	∞/∞	25	8х8	ВВО-Е, SHG	AR/AR (1064+532+355)
8	∞/∞	25	8х8	ВВО-Е, THG	AR/AR (1064+532+355)

* SHG, THG – нелинейные оптические кристаллы для генерации 2-ой и 3-ей гармоники соответственно.

** Параметры и покрытия для первой и второй (по ходу) оптической поверхности разделены косой чертой.
Таблица.2

N	Радиусы кривизны (мм)	Толщина (мм)	Апертура (мм)	Материал	Покрытия
1	∞/∞	5	50	ВК7	AR(1064+532)/HR(355)
2	−	257.94	−	−	−
3	333/∞	5	25	ВК7	HR(355)/AR(1064+532)
4	−	335.78	−	−	−
5	333/∞	5	25	ВК7	HR(355)/AR(1064+532)
6	−	136.65	−	−	−
7	∞/∞	25	8х8	ВВО-Е, THG	AR/AR (1064+532+355)
	∞/∞	25	8х8	ВВО-Е, SHG	AR/AR (1064+532)

* Последний оптический элемент в таблице расположен вне кольцевого резонатора.

Laser Parameter Spec Measurement Technique:

Wavelength = 355nm (Visual confirmation)
Energy = 30 µJ, 160-180 mJ (4025 pulses), 40 µJ (micropulse)
Pulse Duration = 10 ms (µs???) (Measured at 10 ms on an oscilloscope)
Micropulse Width = 70ps IR, = 50 ps UV (Autocorrelator to measure IR pulse waveform Temporal Profile - flat envelope)
Measured at 10 ms on an oscilloscope. Micropulse will be measured at Calmar.
Beam Diameter ~5mm (Burn Paper measurement Spatial Profile)
Beam code measurement 1064 and 355
Beam Divergence ? (Burn Paper measurement)
Repetition Rate = 10 Hz/402.5 MHz
Oscilloscope Shot to Shot Stability = 3% RMS for pulse envelope.
At 355nm from 100 shots Time jitter = 8 ps (will be measured by Calmar Shot-to-shot stability)
148.8 mJ - 174.6 mJ in 1000 shot (variation 2.6%)
Water - Two pairs of inlets/outlets
Electric Power Supply - Single phase, 220V, 30 A (two connectors)
Dimension: 7ft (L) x 2ft (W) x 1 ft (H)

Чрезвычайно важным видом лазерных резонаторов является кольцевой резонатор, в котором оптический путь лучей имеет кольцевую (рис. 5.4а) или более сложную траекторию, как, например, показанная на рис. 5.46 «сложен­ная» (англ. folded) траектория. В обоих случаях резонансные частоты кольце­вого резонатора можно определить, если наложить условие, что полное изме­нение фазы вдоль кольцевой траектории на рис. 5.4а или вдоль замкнутой траектории на рис. 5.46 (показаны сплошными линиями) должно быть кратно величине 2л. При этом легко получить соотношение для резонансных частот:

Оптический диод

Где Ьр - периметр кольца или длина замкнутой траектории на рис. 5.46, а п - целое число. Отметим, что стрелки, показывающие направления лучей на рис. 5.4, могут, вообще говоря, быть развернуты в обратную сторону. Это означает, что, например, на рис. 5.4а излучение может распространяться как по часовой стрелке, так против нее. Таким образом, в общем случае в кольцевом резонаторе образуется стоячая волна. Однако можно использо­вать некоторое устройство, обеспечивающее однонаправленное распростра­нение излучения, например только справа налево на рис. 5.4а (оптический диод, более подробно см. в разделе 7.8.2.2). Тогда в резонаторе будет сущест­вовать только волна, бегущая по часовой стрелке. Таким образом, понятия моды резонатора и резонансной частоты связаны не только со стоячими вол­нами. Отметим, что кольцевые резонаторы также могут иметь либо устойчи­вую (как на рис. 5.4), либо неустойчивую конфигурации.

Пример 5.1. Число мод в замкнутом и открытом резонаторах. Рас­смотрим Не-Ые лазер, генерирующий на длине волны X = 633 нм, с доп­плеровским контуром линии усиления шириной Ау5=1,7 109Гц. Поло­жим длину резонатора равной Ь = 50 см и рассмотрим вначале открытый резонатор. В соответствии с (5.1.3) число продольных мод, попадающих в контур усиления, равно Ыореп = 2ЬАц /с = 6. Предположим теперь, что ре­зонатор ограничен цилиндрической боковой поверхностью диаметром 2а = 3 мм. В соответствии с (2.2.16) число мод такого закрытого резонатора, попадающих в контур усиления шириной Ауо, равно МСІ08Є(І = 87іу2^Ауо / с3, где V = с/Х - частота лазера, а V = па2Ь - объем резонатора. Используя при­веденные выражения и выбранные значения параметров, легко получить, что Ыс1теа = (2па / X)2 Ыореп г 1,2 109 мод.

Гравировка по металлу проводится на профессиональном оборудовании. Гравировка с высокой детализацией применяется для оформления подарков, памятных вещей.

В данном разделе приводится краткое описание когерентных свойств света, который излучается обычной лампой (лампой накаливания или га­зонаполненной лампой). Поскольку свет в этом случае обусловлен спон­танным излучением многих атомов, по существу …

В результате соударений частиц с электронами в объеме электрического разряда происходит постоянное образование электронов и ионов. Ударная ио­низация осуществляется присутствующими в разряде горячими электронами, т. е. теми, энергия которых больше …

определяется сравнением диаграмм направленности реальной антенны и ее непрерывного аналога в интересующем нас диапазоне углов.

В статье описан новый вариант интегральной фазированной антенной решетки - щелевая ИФАР. Данная антенна является дуальным аналогом предложенной ранее сотрудниками кафедры радиофизики СПбГПУ дипольной ИФАР.

В щелевой ИФАР, в отличие от дипольной, используется закрытый феррит-диэлектрический волновод, что дает данной антенне некоторые преимущества. На базе непрерывной модели найдены основные параметры антенны: коэффициент усиления, КПД, диаграмма направленности. Показано, что для практически интересных случаев непрерывная модель данной антенны дает точные результаты

список литературы

1. Zaitsev, E.F. MM-wave Integrated Phased Arrays with Ferrite Control [Текст] /E.F. Zaitsev, Yu.P. Yavon, Yu.A. Komarov // IEEE Transactions on Antennas and Propagation. -March, 1994. -Vol. 42. -№ 3. -P. 1362-1368.

2. Зайцев, Э.Ф. Новые электрически сканирующие антенны миллиметрового диапазона волн [Текст] / Э.Ф. Зайцев, А.Б. Гуськов, А.С. Черепанов // Изв. вузов России. Сер. Радиоэлектроника. -2003. -№ 4. -С. 3-12.

3. Зайцев, Э.Ф. Анализ антенн с последовательным возбуждением раскрыва и электрическим сканированием на основе управляемых магнитогиротроп-ных структур [Текст] / Э.Ф. Зайцев, А.Н. Федотов, Ю.П. Явон // Деп в ВИНИТИ, №1120-В88.

4. Черепанов, А.С. Элементарная теория интегральных фазированных антенных решеток [Текст] / А.С. Черепанов, Э.Ф. Зайцев, А.Б. Гуськов. -СПб.: СПбГТУ, 1999 // Деп. в ВИНИТИ, №3849-В99.

Д.В. Дикий, А.С. Черепанов, В.К.Нужин

двухдиапазонная антенна на кольцевых резонаторах

бегущей волны

В ряде случаев на СВЧ удобно использовать кольцевую антенну бегущей волны . Это объясняется повышенным интересом многих областей радиотехники (радиолокации, радиотелеметрии, радиоуправления, космической радиосвязи и др.) к антеннам с эллиптической или вращающейся поляризацией.

Если в проводящем кольце (резонаторе бегущей волны - РБВ), длина которого кратна длине

волны Х (диаметр Б =-, где ш = 1, 2, 3, ...),

возбудить ток, меняющийся по закону бегущей волны с неизменной амплитудой 10, т. е. определяемый уравнением 1 = 10е-к5, где 10 - ток в начальной точке на кольце, имеющей координаты х = Я, у = 0, г = 0; 5 - длина дуги от начальной

точки до элемента М; 5 = Я<р"; к =- (рис. 1),

то создаваемое электрическое поле будет иметь две составляющие: меридиональную Е9 и азимутальную Еф. Причем обе составляющие сдвинуты

относительно друг друга по фазе на 90 °. Следовательно, получаем поле вращающейся (эллиптической) поляризации.

При этом в плоскости кольца (9 = 90 °) меридиональная составляющая поля Е9 обращается в нуль и остается лишь азимутальная составляющая Еф, т. е. получается линейно поляризованное поле. Под острым углом к оси кольца поле имеет эллиптическую поляризацию. Если по длине

кольца укладывается одна волна (ш =-= 1),

вдоль оси кольца получается поле, поляризованное по кругу. При длине кольца, равной двум, трем и т. д. волнам (ш = 2, 3, ...), излучение вдоль оси кольца отсутствует.

Конструкция антенны на РБВ

Применение кольцевых элементов в качестве элементарных вибраторов обеспечивает ряд эксплуатационных и конструктивных преимуществ по сравнению с линейными вибраторами: наличие

Рис. 1. Кольцевой излучатель - резонатор бегущей волны

эллиптической поляризации при использовании минимального числа вибраторов, возможность реализации в микрополосковом исполнении.

Кольцевой резонатор бегущей волны представляет собой свернутую в кольцо длинную линию. Возбуждение резонатора осуществляется с помощью направленного ответвителя на связанных линиях (рис. 2).

Для идеального симметричного направленного ответвителя матрица рассеяния имеет следующий вид:

ш^S12 = ш^ 5 +-.

Для нормированных волн, обозначенных на рис. 1, имеют место следующие соотношения:

а2 = Ь4е-(а+т)"", Ъ3 = ^ + 5,2 а4, Ъ1 = 512 а2 + 512 а3, Ъ4 = 513а2 + 512 а3, (3) Ъ2 = а1 + 513а4, а4 = Ъ2еАа-+т)1", где (а + ут) - постоянная распространения волны в кольце (т = -); I" - длина свободного X

участка кольца; X - длина волны.

При наличии согласованной нагрузки на выходе а3 = 0 , и из первых двух уравнений следует:

а2 = а2 513е-(а+^у.

Так как 813е-(а+м)1" * 0, то а2 = 0, и с учетом (3):

Ъ = а2 = Ъ 4 = 0.

1 - 513е-<а+м)1"

Рис. 2. Схема питания кольцевого излучателя

Анализ уравнений (4), (5) показывает, что на частоте, определяемой из равенства

Arg S13 + ml" = 2nn, n - целое (6)

и при условии, что затухание в кольце подчиняется соотношению

в системе имеет место кольцевой резонанс. При этом амплитуда волны Ъ2 в кольце усилена по сравнению с ах и составляет

Для ответвителя учетом унитарности матрицы S выполняется |S13| + |S121 = 1, и условие (7) переходит в равенство

1 - e~2al" = |S12|2. (9)

Тогда |b2| = Щ/|S12|, согласно (5) с учетом (2) b3 = 0, то есть вся мощность поглощается в кольце.

Если резонатор бегущей волны (РБВ) выполнить на открытой линии типа полосковой, то потери на излучение будут полезными, и таким образом получим антенну эллиптической поляризации.

В случае высокодобротного резонатора (аl" << 1, |S121« 11), когда |b21 « |aj , излучением из области петли связи можно пренебречь, и с учетом слабого затухания волны b2 по кольцу поляризация излученного в осевом направлении поля будет практически круговой. В случае слабой связи - arg S13 = ml" , где Г - длина участка

связи. Таким образом, в соответствии с (6) полная длина кольца I = V + Г на частоте резонанса составляет 2пп / т = пХ.

Интересующими параметрами облучателя на РБВ являются:

1) уровень мощности, прошедший из плеча 1 в плечо 3 НО, определяющий режекцию;

2) КПД, который в отсутствии омических потерь в элементах облучателя есть разность между падающей мощностью в плечо 1, отраженной от плеча 1 и прошедшей в плечо 3. Он совпадает с излученной облучателем мощностью, отнесенной к падающей.

Качественный вид АЧХ системы по КПД Р

П = -- (Р - излученная мощность) и по режек-Р

потерями с Р

потерями с ции У = показан на рис. 3 б, кривая 3. Как и

в любой резонансной системе, ширина резонансной кривой тем больше, чем больше потери в нем (в данном случае - это потери на излучение).

Расширение полосы требует увеличения затухания в кольце (что может быть достигнуто за счет увеличения ширины кольца и его высоты над экраном) и, соответственно, увеличения коэффициента связи 512 направленного ответвителя. То и другое влечет за собой ухудшение симметрии диаграммы направленности и ухудшает качество круговой поляризации. Поэтому хороших электродинамических (в частности, поляризационных) характеристик в такой конструкции излучающей структуры на РБВ удается достигнуть лишь при сравнительно узкой полосе частот.

Однако если несколько кольцевых РБВ связать каскадно направленными ответвителями (рис. 3 а), то в такой системе (как и в любой мно-горезонаторной) может быть получен эффект рас-

Рис. 3. Многорезонаторная система на РБВ (а) и примерный вид АЧХ по режекции у и КПД п (б)

ширения полосы пропускания и улучшение пря-моугольности АЧХ (рис. 3 б)

При этом в зависимости от величин коэффициентов связи 512 направленных ответвителей может быть реализована как многогорбая (кривая 1), например чебышевская, так и максимально плоская форма АЧХ (Баттерворта, кривая 2). Полоса режекции при достаточно жестко заданном допуске на ее качество оказывается большей, чем в случае однозвенного фильтра. Заметим, что излучающим является только верхнее кольцо, два других являются холостыми, не имеют потерь и не принимают участия в формировании поля излучения структуры.

Однако многорезонаторность как таковая не влияет на поле излучения конструкции. Для его улучшения (в основном качество поляризации) необходимо распределить связь излучающего кольца, причем таким образом, чтобы кольцо при этом оставалось излучающим.

Если две электродинамически не связанные линии соединить между собой несколькими слабо возмущающими поле в линиях элементами связи, размещенными с некоторым интервалом, то в некоторой полосе частот может возникнуть эффект направленной связи между линиями, даже при отсутствии направленности самих элементов связи, за счет интерференции падающих и отраженных волн. Наилучший эффект (в смысле широкопо-лосности) достигается при интервале между элементами связи в Направленность сов -нясяся

также и при другом интервале, важно лишь, чтобы он не был кратен половине длины волны.

Диаграмма направленности кольца (рис. 4) с бегущей волной тока постоянной амплитуды в дальней зоне имеет вид: , ni

H = [ Л-1 (n sin 9) - Jn+l (n sin 0)], 4r

К | = -JL[ Jn-1 (n sin 0) + Jn+1 (n sin 0)] cos 0, 4r°

где I° - амплитуда тока; r° - расстояние из фазового центра в точку наблюдения; Jn l ,Jn+l -функции Бесселя соответствующих порядков; H0, Hф - сферические компоненты вектора магнитного поля.

Фазовый сдвиг между H0 и Нф при любых п

n и 0 составляет -. Анализ выражений (1°) показывает, что резонансное кольцо излучает в осевом направлении 0 = ° лишь при п = 1 (I = X).

Если кольцо расположено над плоским проводящим экраном больших размеров, то с учетом зеркального изображения для l = X диаграмма направленности будет выглядеть следующим образом:

Н0 Jn-,(n sin 0) -

Jn+l(n sin 0)]sin I 2п - cos 0

H

0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 Ртах Рис. 4. Диаграмма направленности облучателя на РБВ по основной и кросс поляризациям

где Ь - высота излучающего кольца над экраном.

Рассчитанная диаграмма направленности антенны на РБВ по основной и кросс поляризациям при высоте кольца над экраном 0,01 X показана на рис. 4.

Конструктивные особенности двухдиапазонного облучателя на РБВ

Антенна на РБВ обладает тем полезным свойством, что позволяет совмещать антенны разных диапазонов, просто вставляя их друг в друга. В настоящей работе исследовалась двухдиапазон-ная антенна, предназначенная для использования в качестве облучателя радиотелескопа. Двухдиа-пазонный облучатель на РБВ представляет собой два облучателя на РБВ, вставленных один в другой на диапазон 3,5 и 13 см.

Средний диаметр излучающего кольца диапазона 3,5 см - 1,1 см, а для диапазона 13 см -4,1 см. При таких соотношениях диаметров колец проблем, связанных с совмещением двух облучателей, не возникает.

Необходимые полосы пропускания для диапазонов 3,5 и 13 см составляют 10 и 15 % соответственно. Такие полосы достигаются только в многорезонаторной конструкции при числе резонаторов не менее двух и при использовании четвертьволновой связи между резонаторами. В этом случае линейный размер облучателей составит около 3,5/4-2 = 2 см 13/4-2 = 8 см соответственно. При этом необходимо дополнительно учесть длину питающих кабелей, высоту излучающего кольца и обтекателя наиболее длинноволнового облучателя. Предварительно можно оценить вы-

Рис. 5. Фотография модели антенны

соту двухдиапазонного облучателя как 13-15 см. Максимальный диаметр составит 1,5-2 длины волны наиболее длинноволнового облучателя.

Проведены экспериментальные исследования макета антенны. Фотография исследуемой антенны приведена на рис. 5.

Измерение шумовой температуры антенны

Для измерения шумовой температуры применялась следующая методика. В качестве измерительного устройства использовался высокочувствительный приемник сантиметрового диапазона (конвертер), имеющий собственную шумовую температуру 17К. На выходе приемника с помощью измерительного прибора контролировалась интенсивность шумового сигнала. На вход приемного устройства первоначально помещалась эталонная антенна (гофрированный рупор).

1) калибровочное измерение эталонной антенны при комнатной температуре антенны (Т = 300 К) и при температуре жидкого азота (К = 77 К);

2) два измерения интенсивности шума при ориентации антенны на небо в зенит (Тнеба= 0 К, дополнительный шум за счет попадания излучения земли через боковые лепестки оценивался в 33 °К) и при ориентации антенны на землю (Т = 300 К);

3) эталонная антенна замещалась исследуемой и производились измерения интенсивности шума при ориентации антенны на небо и на землю.

По результатам данных измерений была получена оценка шумовой температуры исследуемой антенны, которая оказалась равной примерно 40 °К.

На рис. 6 приведены экспериментально снятые коэффициенты |531| (коэффициент передачи с входа 1 антенны на вход 3 - рис. 2) для обоих диапазонов. Малое значение |531| означает интенсивное излучение в пространство. Видно, что удалось получить эффективное излучение энергии в заданных диапазонах частот.

Антенны круговой поляризации, построенные на основе кольцевого резонатора бегущей волны, обладают целым рядом достоинств, таких, как

простота и изящность конструкции, компактность, высокое значение коэффициента усиления при малой высоте подвеса (низкосилуэтность);

возможность совмещения нескольких резона-

Частота, ГГц

7,5 8 8,5 Частота, ГГц

Рис. 6. Режекция энергии в модели двухдиапазонной антенны в диапазоне 13,5 см (а) и 3,5 см (б)

торов в виде концентрических колец;

простое разделение полей право- и левовин-товой поляризации по двум независимым каналам, что весьма ценно, например, в радиоастрономической аппаратуре, где подобное разделение необходимо для определения магнитного поля источника.

Недостаток описанной выше конструкции антенны на РБВ - трудность реализации широкой полосы при сохранении хороших характеристик излучения. Некоторым ограничением конструкции на РБВ является также неравномерное экранирующее действие петли связи, что приводит к ухудшению характеристик излучения.

список литературы

1. Богод, В.М. Многоволновой облучатель на резонаторах бегущей волны с единым фазовым центром для применения в радиоастрономии [Текст] / В.М. Богод, В.Н. Дикий, Я.В. Корольков [и др.] // Изв. САО. -1980. -Т. 17. -С. 124-130

2. Дикий, Д.В. Способ возбуждения бегущей волны тока в кольцевой рамке [Текст] / Д.В. Дикий. -СПб.: СПбГПУ, 2004. -Деп в ВИНИТИ 11.03.2004. -№ 426-В2004.

3. Дикий, Д.В. Увеличение направленности об-

лучателя на резонаторах бегущей волны путем сегментирования излучающего элемента [Текст] / Д.В. Дикий. -СПб.: СПбГПУ, 2004. -Деп. в ВИНИТИ 11.03.2004. -№ 425-В2004.

4. Дикий, Д.В. Криостатируемый многочастотный облучатель на резонаторах бегущей волны [Текст] / Д.В. Дикий, В.К. Нужин, А.С.Черепанов // Всерос. радиоастрономическая конф. Радиотелескопы, аппаратура и методы радиоастрономии. -СПб., 17-21 окт. 2011. -С. 74-75.

УДК 621.396.663

Г.С. Шарыгин, Д.В. Дубинин

оптимизация структуры кольцевой антенной решетки, используемой для определения углов прихода плоских электромагнитных волн фазовым методом

Определение углов прихода (пеленгование) - локационного наблюдения. В большинстве слу-одна из центральных задач при создании систем чаев задача пеленгования решается с помощью радионавигации, активного и пассивного радио- направленных антенн. Однако различные методы